本篇文章給大家談?wù)勊趸A(chǔ)設(shè)計圖紙咋算的，以及塔吊基礎(chǔ)大樣圖對應的知識點，希望對各位有所幫助，不要忘了收藏本站喔，本文目錄一覽：，1、，這個塔吊基礎(chǔ)的面積怎么算？，2、，塔吊樁基礎(chǔ)的計算式及需要那些數(shù)據(jù)，3、，請問塔吊基礎(chǔ)的驗算方法及步驟，4、，QTZ40型塔吊混凝土基礎(chǔ)設(shè)計計算實例，這個應該這么算，先算兩個長方形的面積為5.7*1*2=11.4 再減去1平方米的重復面積，剩下就是4個小三角形了，小三角形的面積為1.33*4=5.32，總計面積為15.72㎡，希望能幫到你！

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本文目錄一覽：

• 1、這個塔吊基礎(chǔ)的面積怎么算？急急急?。?！
• 2、塔吊樁基礎(chǔ)的計算式及需要那些數(shù)據(jù)
• 3、請問塔吊基礎(chǔ)的驗算方法及步驟
• 4、QTZ40型塔吊混凝土基礎(chǔ)設(shè)計計算實例

塔吊樁基礎(chǔ)的計算式及需要那些數(shù)據(jù)

基本參數(shù) ：

塔吊型號 QTZ80A 基礎(chǔ)埋深 D=3.8 m 承臺長度 Lc=5.5 m 承臺寬度 Bc=5.5 m 承臺厚度 Hc=1.35 m 樁直徑 d=800 m 樁間距 a=3.4 m 箍筋間距 S=200 mm

樁基承臺的自重計算：

其中 D 基礎(chǔ)埋深 D=3.8 m 。

Lc 承臺長度 Lc=5.5 m Bc 承臺寬度 Bc=5.5 m Hc 承臺厚度 Hc=1.35 m 。

經(jīng)過計算 G=25×5.5×5.5×1.35+20×5.5×5.5×3.8=3319.94 kN。

擴展資料：

對于有樁基礎(chǔ)的塔吊，必須驗算樁基礎(chǔ)的承載力。根據(jù)計算分析，在非工作狀態(tài)下，塔吊大臂垂直于基礎(chǔ)面對角線時最危險。當以對角兩根樁的連線為軸（圖2—1），產(chǎn)生傾覆力矩時，將由單樁受力，此時樁的受力為最不利情況。

若計算出的P2＜0，即樁將受到拉力，拉力為|P2|

L———樁的中心距。

5、?????單樁承載力

單樁的受壓承載力由樁側(cè)摩阻力共同承擔的，單樁受壓承載力為：

單樁的抗拔承載力由樁側(cè)摩阻力承擔，單樁抗拔力為：

RK2=UP∑qSiLi????????????????????????????????（2—6）

其中：

qp—————樁端承載力標準值，KPa

AP—————樁身橫截面面積，m2

UP—————樁身的周長，m

qSi—————樁身第I層土的摩阻力標準值，KPAk

Li—————按土層劃分的各段樁長，m

將計算所得的P1和RK1相比較，|P2|和RK2相比較，若P1?RK1且|P2|?RK2則可滿足要求。

參考資料來源：百度百科——塔吊

請問塔吊基礎(chǔ)的驗算方法及步驟

1、計算的前提條件：荷載計算、選擇設(shè)計參數(shù)；

2、承臺基礎(chǔ)承載力計算；

3、承臺受沖切承載力驗算；

4、承臺配筋計算；

5、單樁允許承載力特征值計算；

6、單樁樁頂作用力計算和承載力驗算；

7、樁身載面強度計算；

8、灌注樁配筋計算；

QTZ40型塔吊混凝土基礎(chǔ)設(shè)計計算實例

十字梁式樁基礎(chǔ)計算書

十字梁式樁基礎(chǔ)計算書

一、塔機屬性

塔機型號 TC7052(QTZ400)

塔機獨立狀態(tài)塔吊基礎(chǔ)設(shè)計圖紙咋算的的最大起吊高度H0(m) 20

塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m) 25

塔身桁架結(jié)構(gòu) 型鋼

塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m) 1.8

二、塔機荷載

塔機豎向荷載簡圖

1、塔機自身荷載標準值

塔身自重G0(kN) 251

起重臂自重G1(kN) 37.4

起重臂重心至塔身中心距離RG1(m) 22

小車和吊鉤自重G2(kN) 3.8

最大起重荷載Qmax(kN) 60

最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m) 11.5

最小起重荷載Qmin(kN) 10

最大吊物幅度RQmin(m) 50

最大起重力矩M2(kN?m) Max[60×11.5，10×50]＝690

平衡臂自重G3(kN) 19.8

平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m) 6.3

平衡塊自重G4(kN) 89.4

平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m) 11.8

2、風荷載標準值ωk(kN/m2)

工程所在地 江蘇 鹽城

基本風壓ω0(kN/m2) 工作狀態(tài) 0.2

非工作狀態(tài) 0.45

塔帽形狀和變幅方式 錐形塔帽，小車變幅

地面粗糙度 C類(有密集建筑群的城市市區(qū))

風振系數(shù)βz 工作狀態(tài) 1.82

非工作狀態(tài) 1.82

風壓等效高度變化系數(shù)μz 0.8

風荷載體型系數(shù)μs 工作狀態(tài) 1.95

非工作狀態(tài) 1.95

風向系數(shù)α 1.2

塔身前后片桁架的平均充實率α0 0.35

風荷載標準值ωk(kN/m2) 工作狀態(tài) 0.8×1.2×1.82×1.95×0.8×0.2＝0.54

非工作狀態(tài) 0.8×1.2×1.82×1.95×0.8×0.45＝1.22

3、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載標準值

工作狀態(tài)

塔機自重標準值Fk1(kN) 251+37.4+3.8+19.8+89.4＝401.4

起重荷載標準值Fqk(kN) 60

豎向荷載標準值Fk(kN) 401.4+60＝461.4

水平荷載標準值Fvk(kN) 0.54×0.35×1.8×25＝8.51

傾覆力矩標準值Mk(kN?m) 37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×8.51×25)＝403.58

非工作狀態(tài)

豎向荷載標準值Fk'(kN) Fk1＝401.4

水平荷載標準值Fvk'(kN) 1.22×0.35×1.8×25＝19.22

傾覆力矩標準值Mk'(kN?m) 37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8+0.5×19.22×25＝-116.61

4、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計值

工作狀態(tài)

塔機自重設(shè)計值F1(kN) 1.2Fk1＝1.2×401.4＝481.68

起重荷載設(shè)計值FQ(kN) 1.4FQk＝1.4×60＝84

豎向荷載設(shè)計值F(kN) 481.68+84＝565.68

水平荷載設(shè)計值Fv(kN) 1.4Fvk＝1.4×8.51＝11.91

傾覆力矩設(shè)計值M(kN?m) 1.2×(37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×8.51×25)＝627.64

非工作狀態(tài)

豎向荷載設(shè)計值F'(kN) 1.2Fk'＝1.2×401.4＝481.68

水平荷載設(shè)計值Fv'(kN) 1.4Fvk'＝1.4×19.22＝26.91

傾覆力矩設(shè)計值M'(kN?m) 1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×19.22×25＝-91.88

三、樁頂作用效應計算

承臺布置

樁數(shù)n 4 承臺高度h(m) 1.3

承臺梁寬l(m) 1 承臺梁長b(m) 7

樁心距ab(m) 5.5 樁直徑d(m) 0.5

加腋部分寬度a(m) 0.6

承臺參數(shù)

承臺混凝土強度等級 C35 承臺混凝土自重γC(kN/m3) 25

承臺上部覆土厚度h'(m) 0 承臺上部覆土的重度γ'(kN/m3) 19

承臺混凝土保護層厚度δ(mm) 50

承臺底面積塔吊基礎(chǔ)設(shè)計圖紙咋算的：A=2bl-l2+2a2=2×7.00×1.00-1.002+2×0.602=13.72m2

承臺及其上土的自重荷載標準值塔吊基礎(chǔ)設(shè)計圖紙咋算的：

Gk=A(hγC+h'γ')=13.72×(1.30×25.00+0.00×19.00)=445.9kN

承臺及其上土的自重荷載設(shè)計值：G=1.2Gk=1.2×445.9=535.08kN

1、荷載效應標準組合

軸心豎向力作用下：

Qk=(Fk+Gk)/n=(461.40+445.9)/4=226.82kN

荷載效應標準組合偏心豎向力作用下：

Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/ab

=(461.40+445.9)/4+(403.58+19.22×1.30)/5.50=304.75kN

Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/ab

=(461.40+445.9)/4-(403.58+19.22×1.30)/5.50=148.9kN

2、荷載效應基本組合

荷載效應標準組合偏心豎向力作用下：

Qmax=(F+G)/n+(M+FVh)/ab

=(565.68+535.08)/4+(627.64+11.91×1.30)/5.50=392.12kN

Qmin=(F+G)/n-(M+FVh)/ab

=(565.68+535.08)/4-(627.64+11.91×1.30)/5.50=158.26kN

四、樁承載力驗算

樁參數(shù)

樁混凝土強度等級 C60 樁基成樁工藝系數(shù)ψC 0.85

樁混凝土自重γz(kN/m3) 25 樁混凝土保護層厚度б(mm) 35

樁入土深度lt(m) 15

樁配筋

自定義樁身承載力設(shè)計值 是 樁身承載力設(shè)計值 3200

地基屬性

是否考慮承臺效應 是 承臺效應系數(shù)ηc 0.1

土名稱 土層厚度li(m) 側(cè)阻力特征值qsia(kPa) 端阻力特征值qpa(kPa) 抗拔系數(shù) 承載力特征值fak(kPa)

粉土夾粘土 2 5 100 0.8 100

粉土 3 24 340 0.8 150

粉土 4.5 18 200 0.8 180

粉砂 5 54 200 0.8 200

粉土夾砂土 5 24 180 0.8 200

1、樁基豎向抗壓承載力計算

樁身周長：u=πd=3.14×0.5=1.57m

樁端面積：Ap=πd2/4=3.14×0.52/4=0.2m2

承載力計算深度：min(b/2,5)=min(7/2,5)=3.5m

fak=(2×100+1.5×150)/3.5=425/3.5=121.43kPa

承臺底凈面積：Ac=(A-nAp)/n=(13.72-4×0.2)/4=3.23m2

復合樁基豎向承載力特征值：

Ra=uΣqsia?li+qpa?Ap+ηcfakAc=1.57×(0.5×5+3×24+4.5×18+5×54+2×24)+180×0.2+0.1×121.43×3.23=818.38kN

Qk=226.82kN≤Ra=818.38kN

Qkmax=304.75kN≤1.2Ra=1.2×818.38=982.06kN

滿足要求塔吊基礎(chǔ)設(shè)計圖紙咋算的！

2、樁基豎向抗拔承載力計算

Qkmin=148.9kN≥0

不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算！

3、樁身承載力計算

縱向預應力鋼筋截面面積：Aps=nπd2/4=11×3.14×10.72/4=989mm2

(1)、軸心受壓樁樁身承載力

荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設(shè)計值：Q=Qmax=392.12kN

樁身結(jié)構(gòu)豎向承載力設(shè)計值：R=3200kN

滿足要求！

(2)、軸心受拔樁樁身承載力

Qkmin=148.9kN≥0

不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算！

五、承臺計算

承臺梁底部配筋 HRB335 10Φ20 承臺梁上部配筋 HRB335 8Φ18

承臺梁腰筋配筋 HRB335 4Φ12 承臺箍筋配筋 HPB235 Φ10@150

承臺箍筋肢數(shù)n 4

1、荷載計算

塔身截面對角線上立桿的荷載設(shè)計值：

Fmax=F/4+M/(20.5B)=565.68/4+627.64/(20.5×1.80)=387.98kN

Fmin=F/4-M/(20.5B)=565.68/4-627.64/(20.5×1.80)=-105.14kN

暗梁計算簡圖

彎矩圖(kN?m)

剪力圖(kN)

Vmax=255.29kN，Mmax=0kN?m，Mmin=-377.82kN?m

2、受剪切計算

截面有效高度：h0=h-δc-D/2=1300-35-20/2=1255mm

受剪承載力截面高度影響系數(shù)：βhs=(800/h0)1/4=(800/1255)1/4=0.89

塔吊邊至樁邊的水平距離：a1=ab/2-B/20.5-d/2=5.50/2-1.80/20.5-0.50/2=2748mm

計算截面剪跨比：λ'=a1/h0=2748/1255=2.19，取λ=2.19

承臺剪切系數(shù)：α=1.75/(λ+1)=1.75/(2.19+1)=0.55

V=255.29kN≤βhsαftb0h0=0.89×0.55×1.57×103×1.00×1.255=965.83kN

滿足要求！

3、受沖切計算

塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.80+2×1.255=4.31m

ab=5.50m＞B+2h0=4.31m

角樁內(nèi)邊緣至承臺外邊緣距離：c=(b-ab+d)/2=(7.00-5.50+0.50)/2=1m

角樁沖跨比：λ''=a1/h0=2748/1255=2.19，取λ=1塔吊基礎(chǔ)設(shè)計圖紙咋算的；

角樁沖切系數(shù)：β1=0.56/(λ+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.47

Nl=V=255.29kN≤2β1(c+al/2)βhpfth0=2×0.47×(1+2.75/2)×0.96×1.57×103×1.255=4184.28kN

滿足要求！

4、承臺配筋計算

(1)、承臺梁底部配筋

αS1= Mmin/(α1fclh02)=377.82×106/(0.98×16.7×1000×12552)=0.015

ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.015)0.5=0.015

γS1=1-ζ1/2=1-0.015/2=0.993

AS1=Mmin/(γS1h0fy1)=377.82×106/(0.993×1255×300)=1011mm2

最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24%

承臺梁底需要配筋：A1=max(1011, ρlh0)=max(1011,0.0024×1000×1255)=2956mm2

承臺梁底部實際配筋：AS1'=3142mm2≥AS1=2956mm2

滿足要求！

(2)、承臺梁上部配筋

αS2= Mmin/(α2fclh02)=0×106/(0.98×16.7×1000×12552)=0

ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0)0.5=0

γS2=1-ζ2/2=1-0/2=1

AS2=Mmax/(γS2h0fy2)=0×106/(1×1255×300)=0mm2

承臺梁上部需要配筋：A1=max(0, 0.5AS1')=max(0,0.5×3142)=1571mm2

承臺梁上部實際配筋：AS2'=2036mm2≥AS2=1571mm2

滿足要求！

(3)、承臺梁腰筋配筋

梁腰筋按照構(gòu)造配筋HRB335 4Φ12

(4)、承臺梁箍筋計算

箍筋抗剪

箍筋鋼筋截面積：Asv1=3.14×102/4=79mm2

計算截面剪跨比：λ'=(ab-20.5B)/(2h0)=(5.50-20.5×1.80)/(2×1.255)=1.18

取λ=1.5

混凝土受剪承載力：1.75ftlh0/(λ+1)=1.75×1.57×103×1.00×1.255/(1.5+1)=1379.24kN

Vmax=255.29kN≤1.75ftlh0/(λ+1)=1379.24kN

按構(gòu)造規(guī)定選配鋼筋！

配箍率驗算

ρsv=nAsv1/(ls)=4×78.5/(1000×150)=0.21％≥ρsv，min=0.24ft/fyv=0.24×1.57/210=0.18％

滿足要求！

(5)、承臺加腋處配筋

承臺加腋處，頂部與底部配置水平構(gòu)造筋Φ12@200mm、豎向構(gòu)造箍筋Φ8@200mm，外側(cè)縱向筋Φ10@200mm。

六、配筋示意圖

詳見塔吊基礎(chǔ)圖

塔吊基礎(chǔ)設(shè)計圖紙咋算的的介紹就聊到這里吧，感謝你花時間閱讀本站內(nèi)容，更多關(guān)于塔吊基礎(chǔ)大樣圖、塔吊基礎(chǔ)設(shè)計圖紙咋算的的信息別忘了在本站進行查找喔。