今天給各位分享塔吊基礎(chǔ)設(shè)計計算的知識，其中也會對塔吊基礎(chǔ)計算規(guī)范進(jìn)行解釋，如果能碰巧解決你現(xiàn)在面臨的問題，別忘了關(guān)注本站，現(xiàn)在開始吧！五. 受沖切承載力驗(yàn)算， 依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB 50007-2002第8.2.7條，驗(yàn)算公式如下: ，式中 hp──受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，取 hp=0.96；， ft──混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取 ft=1.57kPa；， am──沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度:， am=[1.40+]/2=2.70m；， h0──承臺的有效高度，取 h0=1.25m；， Pj──最大壓力設(shè)計值，取 Pj=96.50kPa；， Fl──實(shí)際沖切承載力：， Fl=96.50××0.50/2=217.12kN，允許沖切力：， 0.7×0.96×1.57×2700×1250=3560760.00N=3560.76kN， 實(shí)際沖切力不大于允許沖切力設(shè)計值，所以能滿足要求！

今天給各位分享塔吊基礎(chǔ)設(shè)計計算的知識，其中也會對塔吊基礎(chǔ)計算規(guī)范進(jìn)行解釋，如果能碰巧解決你現(xiàn)在面臨的問題，別忘了關(guān)注本站，現(xiàn)在開始吧！

本文目錄一覽：

• 1、塔吊樁基礎(chǔ)的計算式及需要那些數(shù)據(jù)
• 2、塔吊基礎(chǔ)偏心距怎么計算
• 3、QTZ40型塔吊混凝土基礎(chǔ)設(shè)計計算實(shí)例
• 4、塔吊基礎(chǔ)怎么計算

塔吊樁基礎(chǔ)的計算式及需要那些數(shù)據(jù)

基本參數(shù) ：

塔吊型號 QTZ80A 基礎(chǔ)埋深 D=3.8 m 承臺長度 Lc=5.5 m 承臺寬度 Bc=5.5 m 承臺厚度 Hc=1.35 m 樁直徑 d=800 m 樁間距 a=3.4 m 箍筋間距 S=200 mm

樁基承臺的自重計算：

其中 D 基礎(chǔ)埋深 D=3.8 m 。

Lc 承臺長度 Lc=5.5 m Bc 承臺寬度 Bc=5.5 m Hc 承臺厚度 Hc=1.35 m 。

經(jīng)過計算 G=25×5.5×5.5×1.35+20×5.5×5.5×3.8=3319.94 kN。

擴(kuò)展資料：

對于有樁基礎(chǔ)的塔吊，必須驗(yàn)算樁基礎(chǔ)的承載力。根據(jù)計算分析，在非工作狀態(tài)下，塔吊大臂垂直于基礎(chǔ)面對角線時最危險。當(dāng)以對角兩根樁的連線為軸（圖2—1），產(chǎn)生傾覆力矩時，將由單樁受力，此時樁的受力為最不利情況。

若計算出的P2＜0，即樁將受到拉力，拉力為|P2|

L———樁的中心距。

5、?????單樁承載力

單樁的受壓承載力由樁側(cè)摩阻力共同承擔(dān)的，單樁受壓承載力為：

單樁的抗拔承載力由樁側(cè)摩阻力承擔(dān)，單樁抗拔力為：

RK2=UP∑qSiLi????????????????????????????????（2—6）

其中：

qp—————樁端承載力標(biāo)準(zhǔn)值，KPa

AP—————樁身橫截面面積，m2

UP—————樁身的周長，m

qSi—————樁身第I層土的摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值，KPAk

Li—————按土層劃分的各段樁長，m

將計算所得的P1和RK1相比較，|P2|和RK2相比較，若P1?RK1且|P2|?RK2則可滿足要求。

參考資料來源：百度百科——塔吊

塔吊基礎(chǔ)偏心距怎么計算

一. 參數(shù)信息

QTZ-315塔吊天然基礎(chǔ)的計算書

塔吊型號:QTZ315， 自重(包括壓重)F1=250.00kN， 最大起重荷載F2=30.00kN，

塔吊傾覆力距M=315.40kN.m， 塔吊起重高度H=28.00m， 塔身寬度B=1.40m，

混凝土強(qiáng)度等級:C35， 基礎(chǔ)埋深D=1.30m， 基礎(chǔ)最小厚度h=1.30m，

基礎(chǔ)最小寬度Bc=5.00m， 二. 基礎(chǔ)最小尺寸計算基礎(chǔ)的最小厚度取:H=1.30m

基礎(chǔ)的最小寬度取:Bc=5.00m三. 塔吊基礎(chǔ)承載力計算 依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007-2002)第5.2條承載力計算。

計算簡圖:

當(dāng)不考慮附著時的基礎(chǔ)設(shè)計值計算公式：

當(dāng)考慮附著時的基礎(chǔ)設(shè)計值計算公式：

當(dāng)考慮偏心距較大時的基礎(chǔ)設(shè)計值計算公式：

式中 F──塔吊作用于基礎(chǔ)的豎向力，它包括塔吊自重，壓重和最大起重荷載，F(xiàn)=1.2×280=336.00kN；

G──基礎(chǔ)自重與基礎(chǔ)上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D) =1275.00kN；

Bc──基礎(chǔ)底面的寬度，取Bc=5.00m；

W──基礎(chǔ)底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3；

M──傾覆力矩，包括風(fēng)荷載產(chǎn)生的力距和最大起重力距，M=1.4×315.40=441.56kN.m；

a──合力作用點(diǎn)至基礎(chǔ)底面最大壓力邊緣距離(m)，按下式計算：

a=5.00/2-441.56/(336.00+1275.00)=2.23m。

經(jīng)過計算得到:

無附著的最大壓力設(shè)計值 Pmax=(336.00+1275.00)/5.002+441.56/20.83=85.63kPa

無附著的最小壓力設(shè)計值 Pmin=(336.00+1275.00)/5.002-441.56/20.83=43.25kPa

有附著的壓力設(shè)計值 P=(336.00+1275.00)/5.002=64.44kPa

偏心距較大時壓力設(shè)計值 Pkmax=2×(336.00+1275.00)/(3×5.00×2.23)=96.50kPa四. 地基基礎(chǔ)承載力驗(yàn)算 地基基礎(chǔ)承載力特征值計算依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB 50007-2002第5.2.3條。

計算公式如下:

其中 fa──修正后的地基承載力特征值(kN/m2)；

fak──地基承載力特征值，取85.00kN/m2；

b──基礎(chǔ)寬度地基承載力修正系數(shù)，取0.30；

d──基礎(chǔ)埋深地基承載力修正系數(shù)，取1.60；

──基礎(chǔ)底面以下土的重度，取19.00kN/m3；

γm──基礎(chǔ)底面以上土的重度，取19.00kN/m3；

b──基礎(chǔ)底面寬度，取5.00m；

d──基礎(chǔ)埋深度，取0.50m。

解得地基承載力設(shè)計值 fa=96.40kPa

實(shí)際計算取的地基承載力設(shè)計值為:fa=96.40kPa

地基承載力特征值fa大于最大壓力設(shè)計值Pmax=85.63kPa，滿足要求！

地基承載力特征值1.2×fa大于偏心距較大時的壓力設(shè)計值Pkmax=96.5kPa，滿足要求！五. 受沖切承載力驗(yàn)算

依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB 50007-2002第8.2.7條。

驗(yàn)算公式如下:

式中 hp──受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，取 hp=0.96；

ft──混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取 ft=1.57kPa；

am──沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度:

am=[1.40+(1.40 +2×1.30)]/2=2.70m；

h0──承臺的有效高度，取 h0=1.25m；

Pj──最大壓力設(shè)計值，取 Pj=96.50kPa；

Fl──實(shí)際沖切承載力：

Fl=96.50×(5.00+4.00)×0.50/2=217.12kN。

允許沖切力：

0.7×0.96×1.57×2700×1250=3560760.00N=3560.76kN

實(shí)際沖切力不大于允許沖切力設(shè)計值，所以能滿足要求！

六. 承臺配筋計算

依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB 50007-2002第8.2.7條。

1.抗彎計算，計算公式如下:

式中 a1──截面I-I至基底邊緣的距離，取 a1=1.80m；

P──截面I-I處的基底反力:

P=96.50×(3×1.40-1.80)/(3×1.40)=55.14kPa；

a“──截面I-I在基底的投影長度，取 a“=1.40m。

經(jīng)過計算得 M=1.802×[(2×5.00+1.40)×(96.50+55.14-2×1275.00/5.002)+(96.50-55.14)×5.00]/12

=208.63kN.m。

2.配筋面積計算，公式如下:

依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB 50007-2002第7.2條。

式中 1──系數(shù)，當(dāng)混凝土強(qiáng)度不超過C50時， 1取為1.0，當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級為C80時，

1取為0.94，期間按線性內(nèi)插法確定；

fc──混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計值；

h0──承臺的計算高度。

經(jīng)過計算得 s=208.63×106/(1.00×16.70×5.00×103×12502)=0.002

=1-(1-2×0.002)0.5=0.002

s=1-0.002/2=0.999

As=208.63×106/(0.999×1250×210.00)=795.43mm2。

由于最小配筋率為0.15%，所以最小配筋面積為:9750mm2。

故取 As=9750mm2。

QTZ40型塔吊混凝土基礎(chǔ)設(shè)計計算實(shí)例

十字梁式樁基礎(chǔ)計算書

十字梁式樁基礎(chǔ)計算書

一、塔機(jī)屬性

塔機(jī)型號 TC7052(QTZ400)

塔機(jī)獨(dú)立狀態(tài)塔吊基礎(chǔ)設(shè)計計算的最大起吊高度H0(m) 20

塔機(jī)獨(dú)立狀態(tài)的計算高度H(m) 25

塔身桁架結(jié)構(gòu) 型鋼

塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m) 1.8

二、塔機(jī)荷載

塔機(jī)豎向荷載簡圖

1、塔機(jī)自身荷載標(biāo)準(zhǔn)值

塔身自重G0(kN) 251

起重臂自重G1(kN) 37.4

起重臂重心至塔身中心距離RG1(m) 22

小車和吊鉤自重G2(kN) 3.8

最大起重荷載Qmax(kN) 60

最大起重荷載至塔身中心相應(yīng)的最大距離RQmax(m) 11.5

最小起重荷載Qmin(kN) 10

最大吊物幅度RQmin(m) 50

最大起重力矩M2(kN?m) Max[60×11.5塔吊基礎(chǔ)設(shè)計計算，10×50]＝690

平衡臂自重G3(kN) 19.8

平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m) 6.3

平衡塊自重G4(kN) 89.4

平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m) 11.8

2、風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)

工程所在地 江蘇 鹽城

基本風(fēng)壓ω0(kN/m2) 工作狀態(tài) 0.2

非工作狀態(tài) 0.45

塔帽形狀和變幅方式 錐形塔帽，小車變幅

地面粗糙度 C類(有密集建筑群的城市市區(qū))

風(fēng)振系數(shù)βz 工作狀態(tài) 1.82

非工作狀態(tài) 1.82

風(fēng)壓等效高度變化系數(shù)μz 0.8

風(fēng)荷載體型系數(shù)μs 工作狀態(tài) 1.95

非工作狀態(tài) 1.95

風(fēng)向系數(shù)α 1.2

塔身前后片桁架的平均充實(shí)率α0 0.35

風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2) 工作狀態(tài) 0.8×1.2×1.82×1.95×0.8×0.2＝0.54

非工作狀態(tài) 0.8×1.2×1.82×1.95×0.8×0.45＝1.22

3、塔機(jī)傳遞至基礎(chǔ)荷載標(biāo)準(zhǔn)值

工作狀態(tài)

塔機(jī)自重標(biāo)準(zhǔn)值Fk1(kN) 251+37.4+3.8+19.8+89.4＝401.4

起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fqk(kN) 60

豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk(kN) 401.4+60＝461.4

水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk(kN) 0.54×0.35×1.8×25＝8.51

傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk(kN?m) 37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×8.51×25)＝403.58

非工作狀態(tài)

豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk'(kN) Fk1＝401.4

水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk'(kN) 1.22×0.35×1.8×25＝19.22

傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk'(kN?m) 37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8+0.5×19.22×25＝-116.61

4、塔機(jī)傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計值

工作狀態(tài)

塔機(jī)自重設(shè)計值F1(kN) 1.2Fk1＝1.2×401.4＝481.68

起重荷載設(shè)計值FQ(kN) 1.4FQk＝1.4×60＝84

豎向荷載設(shè)計值F(kN) 481.68+84＝565.68

水平荷載設(shè)計值Fv(kN) 1.4Fvk＝1.4×8.51＝11.91

傾覆力矩設(shè)計值M(kN?m) 1.2×(37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×8.51×25)＝627.64

非工作狀態(tài)

豎向荷載設(shè)計值F'(kN) 1.2Fk'＝1.2×401.4＝481.68

水平荷載設(shè)計值Fv'(kN) 1.4Fvk'＝1.4×19.22＝26.91

傾覆力矩設(shè)計值M'(kN?m) 1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×19.22×25＝-91.88

三、樁頂作用效應(yīng)計算

承臺布置

樁數(shù)n 4 承臺高度h(m) 1.3

承臺梁寬l(m) 1 承臺梁長b(m) 7

樁心距ab(m) 5.5 樁直徑d(m) 0.5

加腋部分寬度a(m) 0.6

承臺參數(shù)

承臺混凝土強(qiáng)度等級 C35 承臺混凝土自重γC(kN/m3) 25

承臺上部覆土厚度h'(m) 0 承臺上部覆土的重度γ'(kN/m3) 19

承臺混凝土保護(hù)層厚度δ(mm) 50

承臺底面積：A=2bl-l2+2a2=2×7.00×1.00-1.002+2×0.602=13.72m2

承臺及其上土的自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值：

Gk=A(hγC+h'γ')=13.72×(1.30×25.00+0.00×19.00)=445.9kN

承臺及其上土的自重荷載設(shè)計值：G=1.2Gk=1.2×445.9=535.08kN

1、荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合

軸心豎向力作用下：

Qk=(Fk+Gk)/n=(461.40+445.9)/4=226.82kN

荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合偏心豎向力作用下：

Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/ab

=(461.40+445.9)/4+(403.58+19.22×1.30)/5.50=304.75kN

Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/ab

=(461.40+445.9)/4-(403.58+19.22×1.30)/5.50=148.9kN

2、荷載效應(yīng)基本組合

荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合偏心豎向力作用下：

Qmax=(F+G)/n+(M+FVh)/ab

=(565.68+535.08)/4+(627.64+11.91×1.30)/5.50=392.12kN

Qmin=(F+G)/n-(M+FVh)/ab

=(565.68+535.08)/4-(627.64+11.91×1.30)/5.50=158.26kN

四、樁承載力驗(yàn)算

樁參數(shù)

樁混凝土強(qiáng)度等級 C60 樁基成樁工藝系數(shù)ψC 0.85

樁混凝土自重γz(kN/m3) 25 樁混凝土保護(hù)層厚度б(mm) 35

樁入土深度lt(m) 15

樁配筋

自定義樁身承載力設(shè)計值 是 樁身承載力設(shè)計值 3200

地基屬性

是否考慮承臺效應(yīng) 是 承臺效應(yīng)系數(shù)ηc 0.1

土名稱 土層厚度li(m) 側(cè)阻力特征值qsia(kPa) 端阻力特征值qpa(kPa) 抗拔系數(shù) 承載力特征值fak(kPa)

粉土夾粘土 2 5 100 0.8 100

粉土 3 24 340 0.8 150

粉土 4.5 18 200 0.8 180

粉砂 5 54 200 0.8 200

粉土夾砂土 5 24 180 0.8 200

1、樁基豎向抗壓承載力計算

樁身周長：u=πd=3.14×0.5=1.57m

樁端面積：Ap=πd2/4=3.14×0.52/4=0.2m2

承載力計算深度：min(b/2,5)=min(7/2,5)=3.5m

fak=(2×100+1.5×150)/3.5=425/3.5=121.43kPa

承臺底凈面積：Ac=(A-nAp)/n=(13.72-4×0.2)/4=3.23m2

復(fù)合樁基豎向承載力特征值：

Ra=uΣqsia?li+qpa?Ap+ηcfakAc=1.57×(0.5×5+3×24+4.5×18+5×54+2×24)+180×0.2+0.1×121.43×3.23=818.38kN

Qk=226.82kN≤Ra=818.38kN

Qkmax=304.75kN≤1.2Ra=1.2×818.38=982.06kN

滿足要求塔吊基礎(chǔ)設(shè)計計算！

2、樁基豎向抗拔承載力計算

Qkmin=148.9kN≥0

不需要進(jìn)行樁基豎向抗拔承載力計算塔吊基礎(chǔ)設(shè)計計算！

3、樁身承載力計算

縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積：Aps=nπd2/4=11×3.14×10.72/4=989mm2

(1)、軸心受壓樁樁身承載力

荷載效應(yīng)基本組合下的樁頂軸向壓力設(shè)計值：Q=Qmax=392.12kN

樁身結(jié)構(gòu)豎向承載力設(shè)計值：R=3200kN

滿足要求！

(2)、軸心受拔樁樁身承載力

Qkmin=148.9kN≥0

不需要進(jìn)行軸心受拔樁樁身承載力計算！

五、承臺計算

承臺梁底部配筋 HRB335 10Φ20 承臺梁上部配筋 HRB335 8Φ18

承臺梁腰筋配筋 HRB335 4Φ12 承臺箍筋配筋 HPB235 Φ10@150

承臺箍筋肢數(shù)n 4

1、荷載計算

塔身截面對角線上立桿的荷載設(shè)計值：

Fmax=F/4+M/(20.5B)=565.68/4+627.64/(20.5×1.80)=387.98kN

Fmin=F/4-M/(20.5B)=565.68/4-627.64/(20.5×1.80)=-105.14kN

暗梁計算簡圖

彎矩圖(kN?m)

剪力圖(kN)

Vmax=255.29kN，Mmax=0kN?m，Mmin=-377.82kN?m

2、受剪切計算

截面有效高度：h0=h-δc-D/2=1300-35-20/2=1255mm

受剪承載力截面高度影響系數(shù)：βhs=(800/h0)1/4=(800/1255)1/4=0.89

塔吊邊至樁邊的水平距離：a1=ab/2-B/20.5-d/2=5.50/2-1.80/20.5-0.50/2=2748mm

計算截面剪跨比：λ'=a1/h0=2748/1255=2.19，取λ=2.19

承臺剪切系數(shù)：α=1.75/(λ+1)=1.75/(2.19+1)=0.55

V=255.29kN≤βhsαftb0h0=0.89×0.55×1.57×103×1.00×1.255=965.83kN

滿足要求！

3、受沖切計算

塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.80+2×1.255=4.31m

ab=5.50m＞B+2h0=4.31m

角樁內(nèi)邊緣至承臺外邊緣距離：c=(b-ab+d)/2=(7.00-5.50+0.50)/2=1m

角樁沖跨比：λ''=a1/h0=2748/1255=2.19，取λ=1；

角樁沖切系數(shù)：β1=0.56/(λ+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.47

Nl=V=255.29kN≤2β1(c+al/2)βhpfth0=2×0.47×(1+2.75/2)×0.96×1.57×103×1.255=4184.28kN

滿足要求！

4、承臺配筋計算

(1)、承臺梁底部配筋

αS1= Mmin/(α1fclh02)=377.82×106/(0.98×16.7×1000×12552)=0.015

ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.015)0.5=0.015

γS1=1-ζ1/2=1-0.015/2=0.993

AS1=Mmin/(γS1h0fy1)=377.82×106/(0.993×1255×300)=1011mm2

最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24%

承臺梁底需要配筋：A1=max(1011, ρlh0)=max(1011,0.0024×1000×1255)=2956mm2

承臺梁底部實(shí)際配筋：AS1'=3142mm2≥AS1=2956mm2

滿足要求！

(2)、承臺梁上部配筋

αS2= Mmin/(α2fclh02)=0×106/(0.98×16.7×1000×12552)=0

ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0)0.5=0

γS2=1-ζ2/2=1-0/2=1

AS2=Mmax/(γS2h0fy2)=0×106/(1×1255×300)=0mm2

承臺梁上部需要配筋：A1=max(0, 0.5AS1')=max(0,0.5×3142)=1571mm2

承臺梁上部實(shí)際配筋：AS2'=2036mm2≥AS2=1571mm2

滿足要求！

(3)、承臺梁腰筋配筋

梁腰筋按照構(gòu)造配筋HRB335 4Φ12

(4)、承臺梁箍筋計算

箍筋抗剪

箍筋鋼筋截面積：Asv1=3.14×102/4=79mm2

計算截面剪跨比：λ'=(ab-20.5B)/(2h0)=(5.50-20.5×1.80)/(2×1.255)=1.18

取λ=1.5

混凝土受剪承載力：1.75ftlh0/(λ+1)=1.75×1.57×103×1.00×1.255/(1.5+1)=1379.24kN

Vmax=255.29kN≤1.75ftlh0/(λ+1)=1379.24kN

按構(gòu)造規(guī)定選配鋼筋！

配箍率驗(yàn)算

ρsv=nAsv1/(ls)=4×78.5/(1000×150)=0.21％≥ρsv，min=0.24ft/fyv=0.24×1.57/210=0.18％

滿足要求！

(5)、承臺加腋處配筋

承臺加腋處，頂部與底部配置水平構(gòu)造筋Φ12@200mm、豎向構(gòu)造箍筋Φ8@200mm，外側(cè)縱向筋Φ10@200mm。

六、配筋示意圖

詳見塔吊基礎(chǔ)圖

塔吊基礎(chǔ)怎么計算

重量與幅度對應(yīng)公式：Q=44522÷（R-0.4）-170

幅 度m\x092.5-12.05\x0913\x0914\x0915\x0916\x0917\x0918

起重量t\x093\x092.745\x092.518\x092.323\x092.155\x092.005\x091.875

幅 度m\x0919\x0920\x0921\x0922\x0923\x0924\x0925

起重量t\x091.758\x091.653\x091.56\x091.473\x091.396\x091.325\x091.26

幅 度m\x0926\x0927\x0928\x0929\x0930\x0931\x0932

起重量t\x091.200\x091.145\x091.093\x091.045\x091.000\x090.96\x090.921

幅 度m\x0933\x0934\x0935\x0936\x0937\x0938\x0939

起重量t\x090.884\x090.85\x090.818\x090.788\x090.76\x090.732\x090.706

幅 度m\x0940\x0941\x0942\x09\x09\x09\x09

起重量t\x090.682\x090.695\x090.636\x09\x09\x09\x09

起重量與幅度對應(yīng)公式：Q=44522÷（R-0.4）-170

這里有一些數(shù)據(jù)可以參考,你可以看一下

關(guān)于塔吊基礎(chǔ)設(shè)計計算和塔吊基礎(chǔ)計算規(guī)范的介紹到此就結(jié)束了，不知道你從中找到你需要的信息了嗎 ？如果你還想了解更多這方面的信息，記得收藏關(guān)注本站。