今天給各位分享塔吊基礎設計計算書的知識，其中也會對塔吊基礎設計計算書電子版進行解釋，如果能碰巧解決你現(xiàn)在面臨的問題，別忘了關注本站，現(xiàn)在開始吧！，本文目錄一覽：，1、，塔吊基礎偏心距怎么計算，2、，塔吊基礎預埋件的保護措施都需要做哪些工作？，3、，QTZ40型塔吊混凝土基礎設計計算實例，4、，塔吊需要做什么資料？

今天給各位分享塔吊基礎設計計算書的知識，其中也會對塔吊基礎設計計算書電子版進行解釋，如果能碰巧解決你現(xiàn)在面臨的問題，別忘了關注本站，現(xiàn)在開始吧！

本文目錄一覽：

• 1、塔吊基礎偏心距怎么計算
• 2、塔吊基礎預埋件的保護措施都需要做哪些工作？
• 3、QTZ40型塔吊混凝土基礎設計計算實例
• 4、塔吊需要做什么資料？是不是有什么專項的施工方案？
• 5、塔吊基礎計算書荷載是要按照獨立高度計算嗎

塔吊基礎偏心距怎么計算

一. 參數(shù)信息

QTZ-315塔吊天然基礎塔吊基礎設計計算書的計算書

塔吊型號:QTZ315， 自重(包括壓重)F1=250.00kN， 最大起重荷載F2=30.00kN，

塔吊傾覆力距M=315.40kN.m， 塔吊起重高度H=28.00m， 塔身寬度B=1.40m，

混凝土強度等級:C35， 基礎埋深D=1.30m， 基礎最小厚度h=1.30m，

基礎最小寬度Bc=5.00m， 二. 基礎最小尺寸計算基礎塔吊基礎設計計算書的最小厚度取:H=1.30m

基礎的最小寬度取:Bc=5.00m三. 塔吊基礎承載力計算 依據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007-2002)第5.2條承載力計算。

計算簡圖:

當不考慮附著時的基礎設計值計算公式：

當考慮附著時的基礎設計值計算公式：

當考慮偏心距較大時的基礎設計值計算公式：

式中 F──塔吊作用于基礎的豎向力，它包括塔吊自重，壓重和最大起重荷載，F(xiàn)=1.2×280=336.00kN；

G──基礎自重與基礎上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D) =1275.00kN；

Bc──基礎底面的寬度，取Bc=5.00m；

W──基礎底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3；

M──傾覆力矩，包括風荷載產(chǎn)生的力距和最大起重力距，M=1.4×315.40=441.56kN.m；

a──合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣距離(m)，按下式計算：

a=5.00/2-441.56/(336.00+1275.00)=2.23m。

經(jīng)過計算得到:

無附著的最大壓力設計值 Pmax=(336.00+1275.00)/5.002+441.56/20.83=85.63kPa

無附著的最小壓力設計值 Pmin=(336.00+1275.00)/5.002-441.56/20.83=43.25kPa

有附著的壓力設計值 P=(336.00+1275.00)/5.002=64.44kPa

偏心距較大時壓力設計值 Pkmax=2×(336.00+1275.00)/(3×5.00×2.23)=96.50kPa四. 地基基礎承載力驗算 地基基礎承載力特征值計算依據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB 50007-2002第5.2.3條。

計算公式如下:

其中 fa──修正后的地基承載力特征值(kN/m2)；

fak──地基承載力特征值，取85.00kN/m2；

b──基礎寬度地基承載力修正系數(shù)，取0.30；

d──基礎埋深地基承載力修正系數(shù)，取1.60；

──基礎底面以下土的重度，取19.00kN/m3；

γm──基礎底面以上土的重度，取19.00kN/m3；

b──基礎底面寬度，取5.00m；

d──基礎埋深度，取0.50m。

解得地基承載力設計值 fa=96.40kPa

實際計算取的地基承載力設計值為:fa=96.40kPa

地基承載力特征值fa大于最大壓力設計值Pmax=85.63kPa，滿足要求塔吊基礎設計計算書！

地基承載力特征值1.2×fa大于偏心距較大時的壓力設計值Pkmax=96.5kPa，滿足要求！五. 受沖切承載力驗算

依據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB 50007-2002第8.2.7條。

驗算公式如下:

式中 hp──受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，取 hp=0.96；

ft──混凝土軸心抗拉強度設計值，取 ft=1.57kPa；

am──沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度:

am=[1.40+(1.40 +2×1.30)]/2=2.70m；

h0──承臺的有效高度，取 h0=1.25m；

Pj──最大壓力設計值，取 Pj=96.50kPa；

Fl──實際沖切承載力：

Fl=96.50×(5.00+4.00)×0.50/2=217.12kN。

允許沖切力：

0.7×0.96×1.57×2700×1250=3560760.00N=3560.76kN

實際沖切力不大于允許沖切力設計值，所以能滿足要求！

六. 承臺配筋計算

依據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB 50007-2002第8.2.7條。

1.抗彎計算，計算公式如下:

式中 a1──截面I-I至基底邊緣的距離，取 a1=1.80m；

P──截面I-I處的基底反力:

P=96.50×(3×1.40-1.80)/(3×1.40)=55.14kPa；

a“──截面I-I在基底的投影長度，取 a“=1.40m。

經(jīng)過計算得 M=1.802×[(2×5.00+1.40)×(96.50+55.14-2×1275.00/5.002)+(96.50-55.14)×5.00]/12

=208.63kN.m。

2.配筋面積計算，公式如下:

依據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB 50007-2002第7.2條。

式中 1──系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時， 1取為1.0，當混凝土強度等級為C80時，

1取為0.94，期間按線性內(nèi)插法確定；

fc──混凝土抗壓強度設計值；

h0──承臺的計算高度。

經(jīng)過計算得 s=208.63×106/(1.00×16.70×5.00×103×12502)=0.002

=1-(1-2×0.002)0.5=0.002

s=1-0.002/2=0.999

As=208.63×106/(0.999×1250×210.00)=795.43mm2。

由于最小配筋率為0.15%，所以最小配筋面積為:9750mm2。

故取 As=9750mm2。

塔吊基礎預埋件的保護措施都需要做哪些工作？

塔吊設在地下室的基礎或利用房屋地下室基礎設預埋件，在安裝方案里就已經(jīng)計算及防水措施并實施完畢，拆卸時只需去除外露底板基層部分，清潔、防銹，搗制底板面層。而地下室頂板及以上樓板的留洞，安裝方案里也有預留鋼筋或后植筋及補澆砼及防滲漏的安排。除非事先的方案缺漏，現(xiàn)在留下了缺陷，具體什么問題網(wǎng)友不知，不便亂開“處方”。

也可以看看下面的施工方案，希望對你有幫助。

塔吊基礎施工方案工程名稱：嶺頭村遷建工程—新村建設工程（一期）工程地點：廣州市蘿崗區(qū)永順大道西的北面 施工單位：廣州市房屋開發(fā)建設有限公司 編制單位：廣州市房屋開發(fā)建設有限公司 編制人： 編制日期： 2010年 月 日 審核人： 審核日期： 2010年 月 日 審批負責人： 審批日期： 2010年 月 日 目 錄一、編制依據(jù) 1二、基本概況 1三、塔吊基礎定位 3四、塔吊基礎設計 4五、塔吊基礎施工做法 5六、塔吊穿過地下室頂板處理措施 6七、塔吊基礎驗算書： 7八、附圖 10一、編制依據(jù)1、本工程地質(zhì)勘察報告2、本工程施工圖紙3、《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94-2008）4、《建筑地基基礎工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》（GB50202-2002）5、《混凝土結構設計規(guī)范》(GB50010-2002)6、《建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆卸安全技術規(guī)程》(JGJ196-2010)7、QTZ6015塔式起重機使用說明書8、鋼筋混凝土結構設計用表（中國建筑工業(yè)出版社）9、《建設工程基坑、高支模、塔式起重機施工專項安全培訓講義》10、PKPM安全計算軟件二、基本概況2．1、工程概況本工程位于廣州市蘿崗區(qū)永順大道北面，現(xiàn)場交通條件較方便，6棟住宅樓，分別編為（1～6棟），其中六棟為16層，建筑高度為51.20m，一至五棟為18層，建筑高度為57.20m。幼兒園為3層，建筑高度為9.90m。地下室層高為-5.85m，各棟所有首層層高均為4.8m,標準層高均為3m。幼兒園首層高為-0.20m，標準層高均為3.3m。,鋼筋砼剪力墻結構，總建筑面積約為118435.6m2（其中地上面積108355.6 m2，地下面積10080 m2）。本工程安裝四臺QTZ6015塔吊，分別為1#、2#、3#、4#。本方案為3#塔吊基礎施工方案，設置在四棟地下室穿過地下室頂板作用于垂直運輸，3#塔式起重機最大安裝高度為72m，安裝位中心距4-N軸6.00m，D-15軸3.20m，（具體位置詳看后附圖)，塔吊承臺的基礎采用地下室天然地基礎形式，塔吊基礎承臺開挖與地下室基坑同時開挖，開挖放坡1：1.2，塔吊基坑底標高為-7.850m。塔吊首次安裝高度為19米。2．2、場區(qū)地形地貌場地位于廣州市蘿崗區(qū)嶺頭村永順大道西路的北側(cè)，場地北側(cè)為丘陵，東側(cè)為殘丘。周圍地勢較寬廣。場地原地貌單元屬丘陵前緣沖積和坡積地帶，現(xiàn)場局部稍有起伏。2．3、巖土分層描述根據(jù)廣東市科城建筑設計有限公司、廣東省工程勘察院2008年9月《巖土工程詳細勘察報告》，鉆孔揭露所取得的地質(zhì)資料，經(jīng)綜合整理，可將場地內(nèi)巖石土層自上而下劃分為人工填土(Qml)、耕植土層(QPb)、第四系沖積土層(Qai)、坡積土(Qdl)、風化殘積土(Qel)及燕山期(r)基巖六大類。：與本工程相關的地層條件綜合如下：地層序號 土層名稱 頂面高程（m） 頂面埋深（m） 特性描述 平均層厚（m）QPb，層號2 耕植土地 37.82~39.82 0~3.60 松散，欠壓實，土質(zhì)均一性差。 1.11Qai,層號3(3-1) 松散狀中粗砂 32.47~40.88 0.50~7.00 飽水，松散狀，分選性差，局部夾粉細砂和礫砂薄層，成份為石英，局部夾粘性土薄層。 3.06Qai,層號3(3-2) 淤泥質(zhì)土 32.76~40.66 0.50~7.00 呈灰黑或深灰色，飽和，流~軟塑狀，局部含砂粒，局部間中粗砂或粘性土薄層。 1.98Qai,層號3(3-3) 中粗砂 31.17~36.32 2.00~10.00 呈灰黃、深灰、灰、灰白等色，飽水，稍密狀，分選性差，局部夾粉細砂和礫砂薄層。 4.15Qai,層號3(3-4) 粉質(zhì)粘土 31.81~40.24 4.10~13.80 呈灰、灰黃、褐黃、褐紅等色，可塑狀，局部砂粒，粘性一般，局部間中粗砂或粘土薄層。 2.56Qai,層號3(3-5) 中粗砂 27.90~35.74 4.10~13.80 呈灰黃、深灰、灰、灰白等色，飽水，中密狀，分選性差，局部夾粉細砂和礫砂薄層，成份為石英，局部底部含1~8cm的硅質(zhì)卵石，局部含粘性土或夾粘性薄層。 3.61Qdl，層號4 粉質(zhì)粘土 31.49~40.60 1.00~9.50 呈紅黃、褐紅、灰黃等色，可塑狀，含石英砂粒，粘性一般。 6.25Qel，層號5 花崗巖風化 27.17~37.64 3.80~14.10 呈褐黃、灰綠、褐灰、灰白等色，硬塑狀，遇水易軟化崩解。 4.70 2.4、水文情況 場地大部分孔段第四系孔隙含水砂層發(fā)育，含水量較豐富;粘性土層透水性差，屬微弱透水層，含水貧乏;基巖在鉆探過程中未發(fā)現(xiàn)漏水現(xiàn)象，說明基巖裂隙連通性差，含脈狀裂隙水貧乏;故場地地下水主要為砂層孔隙水，含水量較豐富。地下水的補給主要來源于大氣降水及砂層的側(cè)向逕流補給。地下水位變幅隨季節(jié)性變化而變化，雨季水位升高，旱季水位下降。在鉆探期間測得鉆孔內(nèi)水位埋深為0.2～5.8m，地下水類型屬微承壓水。地下水對混凝土和鋼筋混凝土中的鋼筋無腐蝕性，對鋼結構具弱腐蝕性。2．5、塔吊情況塔吊選用QTZ6015塔吊（固定附著式），最大幅度60m，最大設計自由高度44m，附著后起升高度可達176m。本工程安裝高度約72m。三、塔吊基礎定位 1、塔吊中心位于4-N軸距6.000m，距4-51軸3,600m（詳見附圖）2、 塔吊預埋地腳螺栓定位尺寸（詳見附圖：）四、塔吊基礎設計3#塔吊基礎承臺底面以下巖土力學資料（參考地質(zhì)資料ZK26孔柱狀圖）序號 土層名稱 厚度（m） 地基承載力特征值(kPa) 土側(cè)阻力標準值(kPa) 土端阻力標準值(kPa)1 砂質(zhì)粘土 3.5 250 45 2 全風化花崗巖 3.80 400 80 3 強風化花崗巖 2．90 700 120 45003#塔吊基礎持力在砂質(zhì)粘土層; ±0.000相當于絕對標高41.40開挖深度 -7.400m（34.00）（若見與地質(zhì)資料不符，則直至挖到符合土質(zhì)要求為止，,再進行換填夯實至-7.400m）說明：塔吊承臺持力層在砂質(zhì)粘土(層號5)；在開挖時，土層與地質(zhì)報告不符，（如有軟土和淤泥）必須挖到符合要求為止。施工有關說明：1、承臺砼等級為C35（抗?jié)B等級≥0.8MPa），其施工應嚴格按規(guī)范要求執(zhí)行；塔吊基礎尺寸寬6000*6000，高1500；鋼筋采用2級鋼16。2、塔吊底座與塔吊的安裝應按塔吊出廠說明書要求執(zhí)行，控制好預埋螺栓的位置及錨固深度；3、所有鋼構件的焊接均為接觸邊長度內(nèi)滿焊，焊縫厚度≥6mm。4、塔式起重機預埋件截面尺寸及預埋位置、標高均按塔吊使用說明書要求施工，安裝單位派技術人員到場做技術指導。5、基礎澆筑混凝土時應分層澆筑，每層不大于500㎜，使用插入式震動振搗密實，澆筑要連續(xù)進行。塔吊基礎施工完成塔吊安裝后做180厚磚墻進行圍護。6、混凝土澆筑后要澆水養(yǎng)護，養(yǎng)護期不少于14天。嚴格按工程樁的驗收手續(xù)進行驗收，做好混凝土試塊28天抗壓試驗。7、混凝土強度達到85％后方可安裝塔吊。8、加強安全管理，做好現(xiàn)場安全標志。作業(yè)時按規(guī)定劃定安全警戒區(qū)域.9、基礎平面平整度允許偏差1/100010、在空載條件下，塔吊和基礎平面的垂直度允許偏差為4/1000，明高錨固點以下垂直度允許偏差為2/1000。11、地腳螺栓進場后要按照說明書檢查，保證符合要求，埋置深度≥1000mm。12、基礎防雷接地參照建筑防雷設計要求施工。13、地腳螺栓與防雷地極接通，接地電阻≤4Ω。14、塔吊安裝、拆卸方案另編。15、防水層均沿承臺周邊鋪設，做法參照地下室防水大樣。五、塔吊基礎施工做法 塔吊基礎基坑開挖——澆墊層及砌磚胎模——磚胎模表面1：3水泥沙漿抹抹灰——做防水——綁扎鋼筋籠——預埋地腳螺栓——澆筑基礎混凝土——混凝土養(yǎng)護。 1、塔吊基礎基坑開挖與地下室基坑同時開挖，開挖放坡1：1，3#塔吊承臺基礎坑底標高為-7.40m，頂面標高-5.850m。在開挖前現(xiàn)場施工員按照塔吊定位圖放出灰線，由挖機同步開挖，機械開挖完成后人工整平。 2、墊層厚度100mm，混凝土等級C15，原漿收光，采用240厚灰砂磚M5水泥砂漿砌筑基礎側(cè)模，內(nèi)側(cè)表面采用15mm厚1：3水泥沙漿抹灰壓光。塔吊基礎與地下室底板連接整體。3、塔吊基礎內(nèi)采用同地下室底板防水材料做防水，并對陰陽角位置進行加強處理，與地下室底板防水連接成系統(tǒng)，以確保塔吊拆除后不再對基礎位置的防水進行處理。底面采用20mm厚1：3水泥沙漿抹灰做防水保護層。 4、塔吊基礎鋼筋籠綁扎： 塔吊基礎上部水平鋼筋同地下室底板配筋:上部配雙層雙向 Ф20@200,下部配雙向 Ф16@160,豎向拉筋為Ф14@300，（本方案先澆筑塔吊基礎混凝土，提前安裝塔吊投入使用），在綁扎塔吊承臺鋼筋時與地下室底板搭接處鋼筋上下錯開預留，待綁扎地下室底板鋼筋時與塔吊基礎連接成整體。塔吊承臺四周與地下室底板連接處設置止水鋼板。（詳見附圖）5、混凝土澆筑： 塔吊承臺基礎混凝土等級為C35防水混凝土，抗?jié)B等級0.8MPa。塔吊基礎承臺頂面表面原漿收光，平整度偏差±10mm。澆筑前注意用塑料袋套住螺栓絲桿，澆筑搗鼓時注意不得碰觸地腳螺栓?；炷翝仓r取樣留取試塊送檢，混凝土強度達到80%進行塔吊安裝，同時試驗報告作為安全資料存檔備查。6、混凝土澆筑后注意養(yǎng)護，養(yǎng)護時間不少于14天。 7、塔吊基礎尺寸允許偏差表。 塔吊基礎尺寸允許偏差和檢驗方法項目 允許偏差（mm） 檢驗方法標高 ±20 水準儀、拉線、鋼尺檢查平面外形尺寸 ±20 鋼尺表面平整度 10、L／1000 水準儀洞穴尺寸 ±20 水準儀預埋件標高 ±20 水準儀預埋件中心距 ±2 鋼尺六、塔吊穿過地下室頂板處理措施 1、地下室頂板預留洞尺寸2.750×2.750m，居中留設，斷開L3（8）300×800框架梁。待塔吊拆除后用C40混凝土連接封堵。 2、頂板配筋：由原雙層雙向 12@200改為雙層雙向 14@200(已經(jīng)設計同意)。 3、為保證施工中的安全，在塔吊拆除前，頂板主筋不得割斷，塔吊拆除時用氧氣割斷后再用幫條焊連接。板筋必須按50%錯開接頭，接頭間的間距不小于40d。 4、塔吊使用過程中，洞口四周2.5m范圍內(nèi)頂板模板及支撐不拆，并在模板施工過程中，門式架支撐體系與其斷開，便于拆除時預留。 5、預留洞口混凝土澆灌時，洞口四周嚴格按施工縫處理并設置止水鋼板，頂板防水時，洞口位置增加一道防水層。 （塔吊穿過地下室頂板預留洞詳見附圖）七、塔吊基礎驗算書： 塔吊天然基礎的計算書一. 參數(shù)信息 塔吊型號: QTZ60 自重(包括壓重):F1=573.00kN 最大起重荷載: F2=60.00kN 塔吊傾覆力距: M=1726.00kN.m 塔吊起重高度: H=72.00m 塔身寬度: B=1.80m 混凝土強度等級:C35 鋼筋級別: Ⅱ級 地基承載力特征值: 250.00kPa 基礎最小寬度: Bc=6.00m 基礎最小厚度: h=1.50m 基礎埋深: D=0.00m 預埋件埋深: h=0.00m 二. 基礎最小尺寸計算 基礎的最小厚度取:H=1.45m 基礎的最小寬度取:Bc=6.00m三. 塔吊基礎承載力計算 計算簡圖:1、 整體抗傾覆穩(wěn)定性計算： e=(MK+FVKh)/(FK+GK)=(1726+71*1.45)/(573+6*6*1.45*25) =0.974b/4=1.5，滿足要求！式中：MK——相應于荷載效應標準組合時，作用于矩形基礎頂面短邊方向的力矩值（kN*m）FVK——相應于荷載效應標準組合時，作用于矩形基礎頂面短邊方向的水平荷載值（kN）h——基礎的高度（m）FK——塔機作用于基礎頂面的豎向荷載標準值（kN）GK——基礎及其上土的自重標準值（kN）b ——矩形基礎底面的短邊長度（m）2、 地基承載力計算PK=( FK+GK)/ bl=(573+6*6*1.45*25)/(6*6)=52.17 kPa fa式中：PK——相應于荷載效應標準組合時，基礎底面處的平均壓力值（kPa）；l——矩形基礎底面的長邊長度（m）；fa——修正后的地基承載力特征值（kPa）。本工程偏心距e=0.974＜b/6Pkmax=( FK+GK)/ bl + (MK+FVKh)/W =52.17+1828.95/36=102.971.2fa,滿足要求！式中：Pkmax——相應于荷載效應標準組合時，基礎底面邊緣的最大壓力值（kPa）；W——基礎底面的抵抗矩（m3）；3. 地基基礎承載力驗算 修正后的地基承載力特征值為:fa=250.00kPa 由于 fa≥Pk=64.6kPa 所以滿足要求！ 偏心荷載作用：由于1.2×fa≥Pkmax=102.97 kPa 所以滿足要求！4. 受沖切承載力驗算 驗算公式如下: 式中 hp──受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，取 hp=0.95； ft──混凝土軸心抗拉強度設計值，取 ft=1.57kPa； am──沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度: am=[1.80+(1.80 +2×1.45)]/2=3.25m； h0──承臺的有效高度，取 h0=1.45m； Pj──最大壓力設計值，取 Pj=147.39kPa； Fl──實際沖切承載力： Fl=147.39×(6.00×0.70+7.42)=1712.70kN。 允許沖切力： 0.7×0.95×1.57×3250×1450=4750427.00N=4750.43kN 實際沖切力不大于允許沖切力設計值，所以能滿足要求！5. 承臺配筋計算 1.抗彎計算，計算公式如下: 式中 a1──截面I-I至基底邊緣的距離，取 a1=2.10m； P──截面I-I處的基底反力: P=147.39×(3×1.75-2.10)/(3×1.75)=88.54kPa； a'──截面I-I在基底的投影長度,取 a'=1.80m。 經(jīng)過計算得: M=2.102×[(2×6.00+1.80)×(147.39+88.54-2×1305.00/6.002)+(147.39-88.54)×6.00]/12 =958.62kN.m。 2.配筋面積計算,公式如下: 依據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》GB 50010-2002式中 1──系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時， 1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定； fc──混凝土抗壓強度設計值； h0──承臺的計算高度。 經(jīng)過計算得 s=958.62×106/(1.00×16.70×6.00×103×14002)=0.0046 =1-(1-2×0.0046)0.5=0.005 s=1-0.005/2=0.998 As=958.62×106/(0.998×1450×300.00)=2208 mm2。 由于最小配筋率為0.15%,所以最小配筋面積為:13500mm2。故取 As=13500mm2。采用HRB335，fy=300.00N/mm2取6020As1=60×314=18840mm2As=13500mm2(滿足要求)，即雙層雙向20@200滿足要求！八、附圖1、基坑支護平面與塔吊定位圖2、塔吊基礎剖面圖3、塔吊基礎地質(zhì)參考剖面圖4、塔吊基礎定位與穿板預留洞平面圖

QTZ40型塔吊混凝土基礎設計計算實例

十字梁式樁基礎計算書

十字梁式樁基礎計算書

一、塔機屬性

塔機型號 TC7052(QTZ400)

塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m) 20

塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m) 25

塔身桁架結構 型鋼

塔身桁架結構寬度B(m) 1.8

二、塔機荷載

塔機豎向荷載簡圖

1、塔機自身荷載標準值

塔身自重G0(kN) 251

起重臂自重G1(kN) 37.4

起重臂重心至塔身中心距離RG1(m) 22

小車和吊鉤自重G2(kN) 3.8

最大起重荷載Qmax(kN) 60

最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m) 11.5

最小起重荷載Qmin(kN) 10

最大吊物幅度RQmin(m) 50

最大起重力矩M2(kN?m) Max[60×11.5，10×50]＝690

平衡臂自重G3(kN) 19.8

平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m) 6.3

平衡塊自重G4(kN) 89.4

平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m) 11.8

2、風荷載標準值ωk(kN/m2)

工程所在地 江蘇 鹽城

基本風壓ω0(kN/m2) 工作狀態(tài) 0.2

非工作狀態(tài) 0.45

塔帽形狀和變幅方式 錐形塔帽，小車變幅

地面粗糙度 C類(有密集建筑群的城市市區(qū))

風振系數(shù)βz 工作狀態(tài) 1.82

非工作狀態(tài) 1.82

風壓等效高度變化系數(shù)μz 0.8

風荷載體型系數(shù)μs 工作狀態(tài) 1.95

非工作狀態(tài) 1.95

風向系數(shù)α 1.2

塔身前后片桁架的平均充實率α0 0.35

風荷載標準值ωk(kN/m2) 工作狀態(tài) 0.8×1.2×1.82×1.95×0.8×0.2＝0.54

非工作狀態(tài) 0.8×1.2×1.82×1.95×0.8×0.45＝1.22

3、塔機傳遞至基礎荷載標準值

工作狀態(tài)

塔機自重標準值Fk1(kN) 251+37.4+3.8+19.8+89.4＝401.4

起重荷載標準值Fqk(kN) 60

豎向荷載標準值Fk(kN) 401.4+60＝461.4

水平荷載標準值Fvk(kN) 0.54×0.35×1.8×25＝8.51

傾覆力矩標準值Mk(kN?m) 37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×8.51×25)＝403.58

非工作狀態(tài)

豎向荷載標準值Fk'(kN) Fk1＝401.4

水平荷載標準值Fvk'(kN) 1.22×0.35×1.8×25＝19.22

傾覆力矩標準值Mk'(kN?m) 37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8+0.5×19.22×25＝-116.61

4、塔機傳遞至基礎荷載設計值

工作狀態(tài)

塔機自重設計值F1(kN) 1.2Fk1＝1.2×401.4＝481.68

起重荷載設計值FQ(kN) 1.4FQk＝1.4×60＝84

豎向荷載設計值F(kN) 481.68+84＝565.68

水平荷載設計值Fv(kN) 1.4Fvk＝1.4×8.51＝11.91

傾覆力矩設計值M(kN?m) 1.2×(37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×8.51×25)＝627.64

非工作狀態(tài)

豎向荷載設計值F'(kN) 1.2Fk'＝1.2×401.4＝481.68

水平荷載設計值Fv'(kN) 1.4Fvk'＝1.4×19.22＝26.91

傾覆力矩設計值M'(kN?m) 1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×19.22×25＝-91.88

三、樁頂作用效應計算

承臺布置

樁數(shù)n 4 承臺高度h(m) 1.3

承臺梁寬l(m) 1 承臺梁長b(m) 7

樁心距ab(m) 5.5 樁直徑d(m) 0.5

加腋部分寬度a(m) 0.6

承臺參數(shù)

承臺混凝土強度等級 C35 承臺混凝土自重γC(kN/m3) 25

承臺上部覆土厚度h'(m) 0 承臺上部覆土的重度γ'(kN/m3) 19

承臺混凝土保護層厚度δ(mm) 50

承臺底面積：A=2bl-l2+2a2=2×7.00×1.00-1.002+2×0.602=13.72m2

承臺及其上土的自重荷載標準值：

Gk=A(hγC+h'γ')=13.72×(1.30×25.00+0.00×19.00)=445.9kN

承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2×445.9=535.08kN

1、荷載效應標準組合

軸心豎向力作用下：

Qk=(Fk+Gk)/n=(461.40+445.9)/4=226.82kN

荷載效應標準組合偏心豎向力作用下：

Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/ab

=(461.40+445.9)/4+(403.58+19.22×1.30)/5.50=304.75kN

Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/ab

=(461.40+445.9)/4-(403.58+19.22×1.30)/5.50=148.9kN

2、荷載效應基本組合

荷載效應標準組合偏心豎向力作用下：

Qmax=(F+G)/n+(M+FVh)/ab

=(565.68+535.08)/4+(627.64+11.91×1.30)/5.50=392.12kN

Qmin=(F+G)/n-(M+FVh)/ab

=(565.68+535.08)/4-(627.64+11.91×1.30)/5.50=158.26kN

四、樁承載力驗算

樁參數(shù)

樁混凝土強度等級 C60 樁基成樁工藝系數(shù)ψC 0.85

樁混凝土自重γz(kN/m3) 25 樁混凝土保護層厚度б(mm) 35

樁入土深度lt(m) 15

樁配筋

自定義樁身承載力設計值 是 樁身承載力設計值 3200

地基屬性

是否考慮承臺效應 是 承臺效應系數(shù)ηc 0.1

土名稱 土層厚度li(m) 側(cè)阻力特征值qsia(kPa) 端阻力特征值qpa(kPa) 抗拔系數(shù) 承載力特征值fak(kPa)

粉土夾粘土 2 5 100 0.8 100

粉土 3 24 340 0.8 150

粉土 4.5 18 200 0.8 180

粉砂 5 54 200 0.8 200

粉土夾砂土 5 24 180 0.8 200

1、樁基豎向抗壓承載力計算

樁身周長：u=πd=3.14×0.5=1.57m

樁端面積：Ap=πd2/4=3.14×0.52/4=0.2m2

承載力計算深度：min(b/2,5)=min(7/2,5)=3.5m

fak=(2×100+1.5×150)/3.5=425/3.5=121.43kPa

承臺底凈面積：Ac=(A-nAp)/n=(13.72-4×0.2)/4=3.23m2

復合樁基豎向承載力特征值：

Ra=uΣqsia?li+qpa?Ap+ηcfakAc=1.57×(0.5×5+3×24+4.5×18+5×54+2×24)+180×0.2+0.1×121.43×3.23=818.38kN

Qk=226.82kN≤Ra=818.38kN

Qkmax=304.75kN≤1.2Ra=1.2×818.38=982.06kN

滿足要求！

2、樁基豎向抗拔承載力計算

Qkmin=148.9kN≥0

不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算！

3、樁身承載力計算

縱向預應力鋼筋截面面積：Aps=nπd2/4=11×3.14×10.72/4=989mm2

(1)、軸心受壓樁樁身承載力

荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=392.12kN

樁身結構豎向承載力設計值：R=3200kN

滿足要求！

(2)、軸心受拔樁樁身承載力

Qkmin=148.9kN≥0

不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算！

五、承臺計算

承臺梁底部配筋 HRB335 10Φ20 承臺梁上部配筋 HRB335 8Φ18

承臺梁腰筋配筋 HRB335 4Φ12 承臺箍筋配筋 HPB235 Φ10@150

承臺箍筋肢數(shù)n 4

1、荷載計算

塔身截面對角線上立桿的荷載設計值：

Fmax=F/4+M/(20.5B)=565.68/4+627.64/(20.5×1.80)=387.98kN

Fmin=F/4-M/(20.5B)=565.68/4-627.64/(20.5×1.80)=-105.14kN

暗梁計算簡圖

彎矩圖(kN?m)

剪力圖(kN)

Vmax=255.29kN，Mmax=0kN?m，Mmin=-377.82kN?m

2、受剪切計算

截面有效高度：h0=h-δc-D/2=1300-35-20/2=1255mm

受剪承載力截面高度影響系數(shù)：βhs=(800/h0)1/4=(800/1255)1/4=0.89

塔吊邊至樁邊的水平距離：a1=ab/2-B/20.5-d/2=5.50/2-1.80/20.5-0.50/2=2748mm

計算截面剪跨比：λ'=a1/h0=2748/1255=2.19，取λ=2.19

承臺剪切系數(shù)：α=1.75/(λ+1)=1.75/(2.19+1)=0.55

V=255.29kN≤βhsαftb0h0=0.89×0.55×1.57×103×1.00×1.255=965.83kN

滿足要求！

3、受沖切計算

塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.80+2×1.255=4.31m

ab=5.50m＞B+2h0=4.31m

角樁內(nèi)邊緣至承臺外邊緣距離：c=(b-ab+d)/2=(7.00-5.50+0.50)/2=1m

角樁沖跨比：λ''=a1/h0=2748/1255=2.19，取λ=1；

角樁沖切系數(shù)：β1=0.56/(λ+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.47

Nl=V=255.29kN≤2β1(c+al/2)βhpfth0=2×0.47×(1+2.75/2)×0.96×1.57×103×1.255=4184.28kN

滿足要求！

4、承臺配筋計算

(1)、承臺梁底部配筋

αS1= Mmin/(α1fclh02)=377.82×106/(0.98×16.7×1000×12552)=0.015

ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.015)0.5=0.015

γS1=1-ζ1/2=1-0.015/2=0.993

AS1=Mmin/(γS1h0fy1)=377.82×106/(0.993×1255×300)=1011mm2

最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24%

承臺梁底需要配筋：A1=max(1011, ρlh0)=max(1011,0.0024×1000×1255)=2956mm2

承臺梁底部實際配筋：AS1'=3142mm2≥AS1=2956mm2

滿足要求！

(2)、承臺梁上部配筋

αS2= Mmin/(α2fclh02)=0×106/(0.98×16.7×1000×12552)=0

ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0)0.5=0

γS2=1-ζ2/2=1-0/2=1

AS2=Mmax/(γS2h0fy2)=0×106/(1×1255×300)=0mm2

承臺梁上部需要配筋：A1=max(0, 0.5AS1')=max(0,0.5×3142)=1571mm2

承臺梁上部實際配筋：AS2'=2036mm2≥AS2=1571mm2

滿足要求！

(3)、承臺梁腰筋配筋

梁腰筋按照構造配筋HRB335 4Φ12

(4)、承臺梁箍筋計算

箍筋抗剪

箍筋鋼筋截面積：Asv1=3.14×102/4=79mm2

計算截面剪跨比：λ'=(ab-20.5B)/(2h0)=(5.50-20.5×1.80)/(2×1.255)=1.18

取λ=1.5

混凝土受剪承載力：1.75ftlh0/(λ+1)=1.75×1.57×103×1.00×1.255/(1.5+1)=1379.24kN

Vmax=255.29kN≤1.75ftlh0/(λ+1)=1379.24kN

按構造規(guī)定選配鋼筋！

配箍率驗算

ρsv=nAsv1/(ls)=4×78.5/(1000×150)=0.21％≥ρsv，min=0.24ft/fyv=0.24×1.57/210=0.18％

滿足要求！

(5)、承臺加腋處配筋

承臺加腋處，頂部與底部配置水平構造筋Φ12@200mm、豎向構造箍筋Φ8@200mm，外側(cè)縱向筋Φ10@200mm。

六、配筋示意圖

詳見塔吊基礎圖

塔吊需要做什么資料？是不是有什么專項的施工方案？

塔吊需要做的資料有：建筑起重機械設備備案證、安裝單位資質(zhì)證書、安全生產(chǎn)許可證副本、安裝單位特種作業(yè)人員名單及證書、安裝單位專職安全員、技術人員名單及證書等。

施工方案有起重機械設備拆卸施工方案、起重設備拆卸專項事故應急預案，西藥根據(jù)需求分析，進行方案制定，包括功能及參數(shù)設定、基礎計算、繪制初步三維總等工作，進而與客戶進行初步審查。

在使用塔吊前，應檢查各金屬結構部件和外觀情況完好，空載運轉(zhuǎn)時聲音正常，重載試驗制動可靠,各安全限位和保護裝置齊全完好,動作靈敏可靠，方可作業(yè)。

擴展資料：

移動式塔式塔吊根據(jù)行走裝置的不同又可分為軌道式、輪胎式、汽車式、履帶式四種。軌道式塔式塔吊塔身固定于行走底架上，可在專設的軌道上運行，穩(wěn)定性好，能帶負荷行走，工作效率高，因而廣泛應用于建筑安裝工程。

下列三類塔吊，超過年限的由有資質(zhì)評估機構評估合格后，方可繼續(xù)使用：

1、630kN.m以下（不含630kN.m）、出廠年限超過10年（不含10年）的塔機；

2、630～1250kN.m（不含1250kN.m）、出廠年限超過15年（不含15年）的塔機；

3、1250kN.m以上、出廠年限超過20年（不含20年）的塔機。

參考資料來源：百度百科-塔吊

塔吊基礎計算書荷載是要按照獨立高度計算嗎

是的。塔吊基礎計算書荷載是要按照獨立高度計算的，計算值必須要準確。塔吊是建筑工地上最常用的一種起重設備又名“塔式起重機”，以一節(jié)一節(jié)的接長（高）（簡稱“標準節(jié)”），用來吊施工用的鋼筋、木楞、混凝土、鋼管等施工的原材料。

關于塔吊基礎設計計算書和塔吊基礎設計計算書電子版的介紹到此就結束了，不知道你從中找到你需要的信息了嗎 ？如果你還想了解更多這方面的信息，記得收藏關注本站。